Газопровод в доме

Системы внутренних газопроводов прокладывают из стальных труб.
В отопительных котельных, банях, прачечных и других коммунальных предприятиях, подключаемых к сетям среднего и высокого давления, газопроводы должны выполняться из стальных бесшовных труб.

Газопроводы в зданиях следует прокладывать открыто. В целях соблюдения архитектурного оформления лестничных клеток и помещений разрешается скрытая прокладка газопроводов в бороздах стен, закрытых легко снимаемыми щитами с отверстиями для вентиляции. Размеры борозд принимаются по проекту. В общественных зданиях и коммунально-бытовых предприятиях при необходимости допускается прокладка газопроводов в бороздах пола, прикрываемых легко снимаемыми щитами (например, к лабораторным столам или газовым агрегатам).

Заделка соединений газопроводов и арматуры в стены или перекрытия не допускается.
Газопроводы отопительных котельных, бань, прачечных и других коммунальных потребителей, имеющие давление газа выше 200 мм вод. ст., должны выполняться только на сварке, за исключением мест установки приборов, арматуры, подсоединения к горелкам и т. п., где возможно применение фланцевых или резьбовых соединений.

В жилых зданиях, котельных и других помещениях газопроводы прокладывают в сторону стояка и приборов, а также от стояка в сторону вводов с уклоном 0,002—0,005.
Газопроводы должны прокладываться на высоте не менее 2 л от пола до низа трубы.

В необходимых случаях для удаления конденсата устанавливают сборники.
Вводы газопроводов в жилые здания, как правило, делают в каждую лестничную клетку. Устройство одного ввода газопровода в здание через подвал допускается:

1. при высоте подвала не менее 1,7 м;
2. при условии, если помещение подвала имеет открывающиеся окна, обеспечивающие его сквозное проветривание; подвалы, не имеющие оконных проемов или расположенные под дворами, могут быть использованы для прокладки газопроводов в случае устройства в них приточно-вытяжной вентиляции.

Устройство вводов непосредственно в жилые, складские, насосные помещения, а также в машинные отделения лифтов не допускается.
Газовые стояки, как правило, прокладываются в лестничных клетках. Если кухни по этажам здания расположены одна над другой, допустима прокладка стояков по кухням. Прокладка стояков по жилым помещениям запрещается.

При подаче влажного газа газопроводы, прокладываемые в неотапливаемых лестничных клетках, подлежат утеплению.
При пересечении перекрытий, лестничных площадок и стен из пустотелого кирпича или деревянных с засыпкой газопровод заключают в футляр из стальной трубы.

Наличие стыков на участке газопровода, заключенного в футляр, не допускается. Участок газопровода, заключенный в футляр, должен быть окрашен в момент монтажа газопровода.

Пространство между газопроводом и футляром заполняют битумом или просмоленной паклей и заделывают алебастром. Пространство между футляром и стеной или перекрытием плотно заделывают цементом или алебастром на всю толщину стены или перекрытия.

Приемка газопроводов сопровождается тщательным наружным осмотром сети и ее испытанием на герметичность. В процессе приемки проверяют исправность действия приборов и кранов, наличие тяги в дымоходах и правильность выполнения противопожарных разделок.
Испытание газопроводов на герметичность производится пневматическим давлением в три этапа:

1. давлением, равным 1 ати, — для выявления дефектных мест на участке от отключающего устройства на вводе до кранов на спусках к приборам; испытание проводится до установки счетчиков;
2. давлением 700 мм вод. ст. с выдерживанием в течение 10 мин.— для проверки герметичности (плотности) трубопровода на участке от отключающего устройства на вводе до кранов на спусках к приборам;
   газопровод считается выдержавшим испытание, если падение давления
   за 10 мин. не превысит 20 мм вод. ст.; испытание производится до установки счетчиков;
3. давлением 300 мм вод. ст. с выдерживанием в течение 5 мин.— для испытания системы на герметичность с подключенными счетчиками и включенными газовыми приборами; система считается выдержавшей испытание, если падение давления в ней за 5 мин. не превысит 20 мм вод. ст.

Наполнение газопроводов водой или водными растворами воспрещается.

Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций

Бетонные и железобетонные конструкции должны проектироваться с учетом:

• а) условий эксплуатации конструкций;
• б) экономии металла, цемента и лесоматериалов;
• в) наименьшей трудоемкости изготовления и возведения конструкций;
• г) стандартизации и унификации конструкций, их элементов, соединений и арматуры;
• д) применения сборных конструкций, изготовляемых на заводах и полигонах;
• е) механизации изготовления и возведения конструкций.

При проектировании железобетонных конструкций следует широко применять такие конструктивные решения, которые дают возможность наиболее эффективно использовать бетоны высоких марок, например, предварительно напряженные конструкции, тонкостенные и пустотелые крупнопанельные элементы сборных покрытий и перекрытий, пространственные тонкостенные конструкции и т. п.

Выбор конструкций должен производиться в полной увязке с методом их возведения и с учетом конкретных условий строительства.

Для сборных железобетонных конструкций, изготовляемых на заводах и полигонах, в целях уменьшения веса и повышения жесткости следует широко применять тавровые, двутавровые, коробчатые и многопустотные сечения.

При проектировании элементов сборных конструкций должна учитываться необходимость заполнения швов между элементами бетоном или раствором.

При проектировании монолитных железобетонных конструкций следует исходить из усовершенствованных методов их возведения с применение инвентарных подмостей, катучей, скользящей и переставной опалубки, индустриальных типов арматуры, в частности несущей арматуры, и арматурно-опалубочных блоков, а также использования механизированных способов подачи и укладки бетонной смеси.
Бетонные (неармированные) элементы следует применять в конструкциях, работающих преимущественно на сжатие, а также в тех случаях, когда размеры сечений элементов устанавливаются по производственные или эксплуатационным требованиям.

В бетонных и железобетонных конструкциях надлежит преимущественно применять арматуру и стали периодического профиля, из холоднотянутой проволоки и т. п. Арматуру следует применять в виде готовых сварных каркасов и сварных сеток.

Плоские каркасы рекомендуется при изготовлении или монтаже укрупнять в пространственные каркасы.

Арматура сборных конструкций должна, как правило, укладываться В опалубку в виде одного, заранее укрупненного пространственного каркаса. Соединение между собой отдельных плоских каркасов и сеток рекомендуется производить при помощи электросварки. Легкие сетки и каркасы могут связываться между собой вязальной проволокой.

Бетонные и железобетонные конструкции при наличии агрессивной среды должны быть защищены от вредных воздействий.

Марки бетона и характеристики применяемой арматуры (марка стали, профиль) должны указываться в рабочих чертежах конструкций. Для элементов сборных конструкций должна также указываться требуемая прочность бетона к моменту отпуска изделия с завода, назначаемая в соответствии с действующими техническими условиями по контролю прочности и жесткости сборных железобетонных конструкций заводского изготовления.

В проектах бетонных и железобетонных деталей и элементов сборных конструкций, образцы которых испытываются до разрушения, должны указываться схемы испытания этих элементов, величина контрольной нагрузки, а также контрольные значения прогибов.

Правила расчета железобетонных конструкций

Расчет жб конструкций производится по методу расчетных предельных состояний:

• 1) по несущей способности;
• 2) по деформациям
• 3) по образованию или раскрытию трещин.

Для всех железобетонных конструкций должно быть подтверждено расчетом наличие требуемой несущей способности (прочности и устойчивости).

Для тех конструкций, в которых величины деформаций могут ограничить возможность эксплуатации сооружения, должна быть подтверждена расчетом допустимость деформаций, вызываемых эксплуатационными нагрузками.

Для конструкций, в которых появление трещин по условиям эксплуатации (или конструкции) не допускается или ограничивается раскрытие трещин, должно быть подтверждено расчетом соблюдение определенных условий в части отсутствия или ограниченного раскрытия трещин.
Расчет по несущей способности должен производиться на воздействие расчетных нагрузок.

Расчет жб по деформациям, а также по образованию и раскрытию трещин должен производиться на воздействие нормативных нагрузок.

Усилия, возникающие в элементах бетонных конструкций, определяются по правилам строительной механики как для однородного упругого тела.

Усилия, возникающие в элементах железобетонных конструкций, определяются методом предельного равновесия либо методами строительной механики упругих систем.

При определении предельных усилий в элементах железобетонных статически неопределимых конструкций рекомендуется применять метод предельного равновесия, т. е. учитывать перераспределение усилий вследствие пластических деформаций. Для элементов конструкций, в которых появление трещин в стадии эксплуатации недопустимо, учет перераспределения усилий не допускается.

При определении предельных усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях жесткости элементов определяются с учетом пластических деформаций бетона и арматуры, а также наличия трещин в растянутом бетоне.

В целях упрощения при расчете статически неопределимых железобетонных конструкций (рам, арок и др.) как упругих систем допускается при определении жесткостей элементов вводить в расчет площади и моменты инерции сечений полностью с учетом сжатого и растянутого бетона, но без учета арматуры.

Усилия в элементах статически неопределимых конструкций, для которых величина и характер распределения нагрузок зависят от жесткости (например, в фундаментах), определяются с учетом жесткости этих элементов в предельном состоянии.

При определении усилий в элементах статически неопределимых конструкций, а также при расчете деформаций следует учитывать пространственную работу этих конструкций (наличие вертикальных диафрагм в виде поперечных стен или стен лестничных клеток, наличие горизонтальных диафрагм в виде перекрытий и покрытий, наличие иных жестких включений, местный характер нагрузок).

Нормативные характеристики бетона: объемный вес, сопротивление, однородность, модуль упругости

Объемный вес бетона и железобетона (в кг/м2)

Объемный вес легкого бетона на керамзите или шлаках составляет (ориентировочно) 1500 —1800 кг/м3, а легкого железобетона на пемзе или туфе — 1100—1500 кг/м3.

При проценте армирования более 3,0 объемный вес железобетона должен быть подсчитан как сумма весов бетона и арматуры на единицу объема конструкции.

Бетон м200 характеристики: нормативные сопротивления (пределы прочности) бетона должны приниматься по табл. 1.

Таблица 1.

Нормативные сопротивления бетона (в кг/см2)

Величина R^Н_ср в СН и П не приведена и в таблице указана ориентировочно.

2. Нормативные сопротивления растяжению бетонов на глиноземистом цементе принимаются с коэффициентом 0,7.

Коэффициенты однородности бетона kб должны приниматься по табл. 2

Таблица 2. Коэффициенты однородности бетона kб

1. Значения коэффициентов однородности, указанные в строке А, принимаются для бетонов, приготовляемых на бетонных заводах или бетонных узлах, оборудованных механизмами для автоматического дозирования составляющих бетона (вяжущего, фракций заполнителя, воды и добавок) при систематическом контроле прочности и однородности бетона при сжатии.

В остальных случаях значения коэффициеита однородности бетона принимаются по строке Б.

2. При установлении марок бетона пос растяжению и систематическом контроле прочности и однородности бетона при растяжении величины коэффициентов однородности бетона при растяжении, приведенные в табл. 2, повышаются на 10%.

Нормативные модули упругости бетона при сжатии E^Н_δ должны приниматься по табл. 3.

Модуль сдвига для бетона может быть принят

G^Н_δ= 0,425 E^Н_δ

Таблица 3. Нормативные модули упругости бетона при сжатии E^Н_δ (в кг/см2)

1. Нормативные модули упругости для легких бетонов даны для бетонов на котельных и металлургических шлаках и на керамзите. Модули упругости для легких бетонов на пемзе, туфе и т. п. принимаются по специальным техническим условиям или экспериментальным данным.

2. Нормативные модули упругости для легких бетонов марок 100 и 150 при изготовлении их на кварцевом песке принимаются по табл. 27 с повышением на 40%.

Коэффициент поперечногорасширения бетона может быть принят

в упругой стадии работы γ = 1/6

в стадии разрушения γ = 0

Устройство бетонной подготовки под фундамент

При устройстве бетонных фундаментов, конструкций необходимо соблюдать следующие условия: температурноусадочные швы в бетонных сооружениях должны предусматриваться на расстояниях, указанных в табл. 1.

Расстояния между температурноусадочными швами разрешается увеличивать при соответствующем обосновании и проверке конструкций расчетом.
Расстояние между температурноусадочными швами в бетонных фундаментах и стенах подвалов разрешается принимать в соответствии с расстояниями между швами, принятыми для вышележащих конструкций.

Таблица 1. Расстояние между температурноусадочными швами в бетонных сооружениях (в м)

Температурноусадочные швы в сплошных бетонных конструкциях следует осуществлять сквозными, разрезая конструкцию до подошвы фундамента.

Конструктивное армирование бетонных конструкций должно предусматриваться независимо от расстояния между температурными швами в следующих случаях:
а) в местах резкого изменения размеров сечения;
б) в местах изменения высоты стен;
в) в конструкциях, подвергающихся систематическому воздействию температуры свыше 70° или воздействию динамической нагрузки;
г) в массивных конструкциях из легкого бетона.

В бетонных элементах, в местах резкого изменения размеров их сечений должна укладываться конструктивная арматура сечением должна укладываться конструктивная арматура сечением 2—4 см2 на 1 пог. м. В бетонных стенах под и над проемами каждого этажа должна укладываться вдоль стен конструктивная арматура того же сечения. Такая же арматура длиной не менее 1 м должна укладываться на участках, где изменяется высота стены. При применении бетонов, в которых возможна коррозия арматуры, она должна быть уложена в защитном слое цементного раствора 1 : 3.

У растянутой грани внецентренно сжатых бетонных элементов, рассчитываемых на прочность без учета сопротивления растянутой зоны бетона, а также в массивных конструкциях из легкого бетона должна ставиться конструктивная арматура менее 0,05% от F, где
F.— площадь поперечного сечения элемента.

При проектировании бетонных фундаментов соотношение высоты подушки фундамента (h) к ее уширению в каждую сторону (b), а также отношение высоты каждого уступа (h1) к его ширине (b1) следует принимать не менее приведен в таблице.

Таблица 2. Наименьшее отношение размеров фундаментов h/b и h1/b1

При влажных, глинистых грунтах отношения h/b для случаев, указанных в первой строке табл. 2, должны увеличиваться на 15%

Крупнопанельные здания

Крупнопанельные конструкции

— сборные конструкции зданий и сооружений, выполняемые из плит (панелей) больших размеров.

Вес плит выбирается в соответствии с грузоподъёмностью кранов, применяемых для монтажа, и составляет обычно 3 — 5 т и более. Из панелей могут быть смонтированы все основные части здания (стены, перекрытия, перегородки, покрытия).

Высота стеновых панелей обычно равна высоте одного или двух этажей зданий. Панели изготовляются на заводе или полигоне. Крупнопанельные конструкции относятся к наиболее прогрессивным, индустриальным типам конструкций.

Наибольшее распространение имеют конструкции из железобетона — слоистые (с теплоизоляционными слоями) или сплошные (из лёгких бетонов).

В каркаснопанельных зданиях несущей основой служит сборный железобетонный каркас, а панели стен крепятся к нему или опираются одна на другую, обычно они не несут нагрузки, кроме собственного веса, и являются только ограждающими элементами.

Высота (этажность) каркасно-панельных зданий не ограничивается. Бескаркасные крупнопанельные здания состоят полностью из крупных панелей, выполняющих одновременно несущие и ограждающие функции. Высота их обычно 4—5 этажей, построены жилые дома и в 7 этажей и более.

Виды монтажа крупнопанельных зданий по своей конструктивной схеме могут быть:

• а) каркасно-панельными,
• б) панельно-каркаснымии (рамно-панельными)
• в) бескаркасными

В свою очередь каждая из этих разновидностей зданий может иметь несколько типов. Так, например, каркасно-панельное здание может иметь полную каркасную схему (с ненесущими или самонесущими наружными стенами), неполную каркасную схему (с несущими наружными стенами), поперечное или продольное расположение рам, безригельную схему.

Панельное бескаркасное здание может иметь опирание перекрытий на продольные или поперечные стены либо по всему контуру.
Пространственная жесткость здания в зависимости от этажности и конструктивной схемы может обеспечиваться:

• а) жесткостью узлов, т. е. системой поперечных и продольных рам;
• б) внутренними жесткими диафрагмами в виде отдельных вертикальных железобетонных стенок и промежуточными ранами (в этом случае путем соответствующего подбора жесткостей стенок, рам и перекрытий ветровая нагрузка почти целиком может быть передана на железобетонные стенки);
• в) наружными и внутренними жесткими стенами, образующими пространственную коробку (в этом случае внутренний железобетонный каркас рассчитывается только на вертикальные нагрузки).

Выбор одной из указанных конструктивных схем или схемы смешанного типа должен основываться на архитектурно-планировочном решении, конструктивных и производственных требованиях и экономическом сравнении.
При полной схеме каркаса целесообразно применение жестких или полужестких узлов соединения ригелей со стойлами. При неполной схеме каркаса (т. е. при наличии жесткой коробки, образованной наружными и внутренними стенами) можно удовлетвориться более простыми — шарнирными узлами.

Передача на несущий каркас нагрузок от стен при обычной конструкции последних, как правило, нецелесообразна. В связи с этим наружные стены из каменной кладки или сборных железобетонных панелей проектируются обычно несущими или самонесущими.

Обеспечение устойчивости высотных железобетонных зданий к ветровым нагрузкам

В зданиях высотой примерно до 6 этажей наружные сборные железобетонные стеновые панели могут быть несущими, т. е. могут быть использованы для несения не только собственного веса, нагрузки от перекрытий и ветровую нагрузку.

В целях облегчения сечений сборных железобетонных элементов каркаса, а также для уменьшения количества типов элементов, целесообразно избавить каркас от воспринятая горизонтальной ветровой нагрузки, заставив работать его только на вертикальные нагрузки.
В жилищно-гражданских зданиях, которым свойственна жесткая конструктивная схема, т. е. частое расположение поперечных стен (межсекционные стены и стены лестничных клеток) передача ветровой нагрузки без затруднений может быть осуществлена на продольные и поперечные (или только поперечные) стены.

Ветровая нагрузка, действующая на наружные продольные стены, передается на перекрытия (горизонтальные диафрагмы), которые можно рассматривать, как неподвижные опоры для продольных стен. Опорами для перекрытий (горизонтальных диафрагм) служат поперечные стены (вертикальные диафрагмы), которые и передают ветровые нагрузки на фундаменты.

Таким образом, пространственная жесткость и устойчивость здания, с точки зрения работы на ветровую и внецентренное вертикальные нагрузки, обеспечивается наличием горизонтальных жестких диафрагм (перекрытий), передающих горизонтальные усилия на вертикальные жесткие диафрагмы (поперечные межсекционные стены и стены лестничных клеток).

Указанная схема передачи нагрузок относится не только к каркасно-панельным, но и к бескаркасным зданиям.
Жилшцно-гражданские здания в поперечном направлении имеют, обычно, 2-пролетную (либо 3-пролетную) схему.

Несущие стены из сборных железобетонных панелей рассчитываются, как стены обычных каменных зданий с жесткой конструктивной схемой. Кроме действия вертикальных нагрузок, наружные стены подвергаются действию ветровой нагрузки, вызывающей местный изгиб. Сечения стеновых панелей проверяются на внецентренное сжатие.

Поперечные диафрагмы жесткости (межсекционные и иные стены, стены лестничных клеток) рассчитываются на внецентренное сжатие, как консольные (вертикально стоящие) балки или балки-стенки, заделанные в уровне обреза фундамента (в месте фактической заделки).
Связи между отдельными элементами горизонтальных диафрагм (перекрытий) должны проверяться, исходя из работы перекрытия, как горизонтальной балки или балки-стенки, на изгиб в своей (горизонтальной) плоскости под действием ветровой нагрузки.

В целях повышения монолитности, жесткости и устойчивости конструкций, а иногда и для улучшения напряженного состояния в ряде случаев не следует пренебрегать возможностью придания статической неопределимости (неразрезности или рамности) конструкции, образованной из сборных элементов, путем их тщательного замоноличивания и соединения друг с другом при помощи сварки закладных частей.

Правила устройства температурно усадочных швов

Температурно усадочные швы в железобетонных сооружениях должны предусматриваться на расстоянии не более указанных в табл. 1.

Расстояние между температурно усадочными швами разрешается увеличивать при соответствующем обосновании и проверке конструкций расчетом.

Температурно усадочные швы в сплошных железобетонных конструкциях следует осуществлять сквозными, разрезая конструкцию до подошвы фундамента.

Температурно усадочные швы в каркасах рекомендуется осуществлять посредством двойных колонн с доведением шва до верха фундамента или в виде двусторонних консолей без вкладышей.

Таблица 1. Предельные расстояния между температурно усадочными швами в железобетонных конструкциях (в м)

Порядок армирования монолитных плит перекрытий из железобетона

Армирование монолитной плиты перекрытия и покрытия проводится, как правило, армированием сварными сетками. При диаметре арматуры до 10 мм включительно рекомендуется применять сварные сетки из холоднотянутой проволоки и низколегированной катанки периодического профиля из стали марки 25ГС, а при диаметре более 10 мм — из стержней горячекатаной арматуры периодического профиля марок Ст. 5.25ГС.

При возможности получения сварных сеток с заводов, оснащенных многоточечными автоматическими аппаратами, рекомендуется применение рулонных сеток и широких плоских сеток. При отсутствии такой возможности армирование монолитной плиты перекрытия следует проводить узкими сетками, изготовляемыми на одноточечных электросварочных машинах.

Глубина опирания плиты принимается не менее ее толщины. Глубина опирания на кирпичную кладку принимается 120 мм.

Армирование монолитных плит перекрытий отдельными стержнями.

Отдельные стержни для армирования плит могут применяться при отсутствии готовых сварных сеток и сварочного оборудования, а также в тех случаях, когда армирование сварными сетками не дает преимуществ по сравнению с армированием отдельными стержнями (плиты с большим количеством отверстий плиты сложной конфигурации и т. п.).

В монолитных плитах перекрытий, армируемых отдельными стержнями или вязаными сетками, количество рабочих стержней на 1 пог. м плиты должно быть не менее 5 и не более 14. Не менее 1/з нижних стержней в пролете и, во всяком случае, не менее 3 стержней на 1 пог. м должно быть заведено зa грань опоры.
Сечение распределительной или монтажной арматуры в балочных плитах (на 1 пог. м) должно составлять не менее 10% от сечения рабочей арматуры на 1 пог. м, но не менее 3 стержней на 1 пог. м.

Если рабочая арматура плиты проходит параллельно ребру балки или прогона, необходимо укладывать специальную дополнительную арматуру перпендикулярно к ребру в количестве не менее 8 стержней диаметром 6 мм на 1 пог. м, сечением не менее 1/з сечения рабочей арматуры плиты. Указанная дополнительная арматура должна заходить в плиту в каждую сторону от грани балки на длину не менее 1/4 расчетного пролета плиты.

Типовое армирование плиты с постановкой отогнутых стержней показано на рис. 1, а, а при раздельном армировании на рис. 1, б.
Раздельное армирование следует применять в плитах толщиной менее 8 см. Нижние стержни для упрощения производства работ могут устраиваться сквозными (а не попролетно, как показано на рис. 1,6).

Фото — армирование плиты часторебристых перекрытий
1 — отдельными стержнями, 2 — сварными сетками, 3 — армирование часторебристых перекрытий

В случае наличия динамических нагрузок следует предпочитать армирование сотогнутыми стержнями.
В случае применения стержней периодического профиля крюки на концах стержней не устраиваются.

Проектирование и строительство зданий и сооружений

Проектирование схемы в жилых и гражданских зданиях стены и столбы подвергаются действию осевых и внецентренных вертикальных нагрузок, а наружные стены также и ветровым нагрузкам. Эти нагрузки вызывают продольный и поперечный изгибы каменных конструкций здания.

Стены и столбы приобретают необходимую устойчивость при наличии связи с другими элементами здания — междуэтажными перекрытиями и другими поперечными устойчивыми конструкциями.
Неподвижными вертикальными опорами стены считаются поперечные каменные стены толщиной не менее 12 см, железобетонные — толщиной не менее 6 см, а также рамы каркаса, контрфорсы.

Перекрытия, связанные со стенами, являются горизонтальными диафрагмами здания и рассматриваются в зависимости от их жесткости, как неподвижные или упругие (частично подвижные) горизонтальные опоры стен. Жесткость этих диафрагм зависит не только от конструкции и материала перекрытия, но также и от длины отрезка перекрытия между поперечными стенами (или другими поперечными устойчивыми конструкциями). Эта длина рассматривается как пролет диафрагмы при ее изгибе горизонтальными силами, действующими в плоскости перекрытия.

Перекрытия считаются неподвижными опорами, если расстояние между поперечными стенами не превышает указанного в табл. 1. Если расстояние между поперечными стенами больше указанного в табл. 1, то перекрытия рассматриваются как упругие (подвижные опоры).
В сборных замоноличенных перекрытиях, если они отнесены к классу В, должна быть обеспечена связь между плитами сваркой арматуры, выпущенной из плит, или прокладкой дополнительной арматуры в швах между плитами с заливкой этих швов раствором.

Различаются следующие конструктивные схемы здания.
Здания с жесткой конструктивной схемой.
В зданиях с жесткой конструктивной схемой стены имеют неподвижные опоры в виде перекрытий или поперечных вертикальных устойчивых конструкций или же и тех и других одновременно. К этой категории относится подавляющее большинство жилых и гражданских зданий, удовлетворяющих требованиям табл. 1.

Стены и столбы с неподвижными опорами в виде перекрытий можно рассчитывать на горизонтальную (ветровую) и внецентренную вертикальную нагрузку, как вертикальные неразрезные балки.

Для упрощения расчета разрешается считать стену или столб расчлененными по высоте на однопролетные балки, а опорные шарниры — расположенными в плоскости опирания на кладку междуэтажных перекрытий. При этом нагрузка на стену или столб от всех вышележащих этажей принимается приложенной в центре тяжести сечения стены или столба вышележащего этажа, а нагрузки в пределах данного этажа (включая нагрузку от перекрытия над ним) считаются приложенными с фактическими эксцентриситетами относительно центра тяжести сечения стены или столба.

Наибольшие расстояния  (в м) между поперечными конструкциями, при которых перекрытия считаются неподвижными опорами для стен и столбов

Указанные предельные расстояния должны быть уменьшены: при высоте зда::ий более 20 м — на 10:о; более 32 м — на 20% и более 48 м—на 25%; при скоростных напорах ветра 70 и 100 кг/.м2 — соответственно на 15 и 25%; для узких зданий при ширине Ь менее 2Н — пропорционально отношению Ь / 2Н (Н—высота этажа).

К статическому расчету стен, подвалов и перемычек:
1 — к статическому расчету стен; 2 — то же, стен подвалов; 3 — к расчету перемычек; а — промежуточный, б — крайней, в — арочной

Для многоэтажных зданий, проектирование схем в соответствии со сделанными выше указаниями, различают обычно два случая расчета.

Случай 1. Оси стен рассматриваемого этажа и вышележащих этажей совпадают. В этом случае все нагрузки от верхних этажей считаются осевыми по отношению к стене рассматриваемого этажа, и момент возникает только от нагрузки одного перекрытия над данным этажом (рис. 1,а).

Случай 2. Оси стен рассматриваемого и вышележащего этажей не совпадают. Внецентренной является нагрузка от перекрытия и от всех вышележащих этажей; эксцентриситет нагрузки от вышележащих этажей равен величине смещения осей стен рассматриваемого и вышележащего этажей (рис. 1,б).

При расчете стен и столбов на внецентренное сжатие эпюра изгибающих моментов в каждом этаже считается треугольной.

Максимальный момент имеет место в верхнем сечении стены или столба непосредственно в плоскости опирания элементов верхнего перекрытия; в нижнем сечении в уровне опирания нижнего перекрытия момент равен нулю. Если стена имеет проемы, то на внецентренное сжатие обычно рассчитывают верхнее сечение простенка, так как момент в этом сечении больше, чем внизу простенка ( рис. 1).